搜索结果: 31-45 共查到“知识库 相图与相变”相关记录209条 . 查询时间(2 秒)
Phase transformations in low-carbon manganese steel 6Mn16
low-carbon manganese steel phase transformation CCT diagram
2009/10/23
The kinetics of phase transformations of the austenite of 6Mn16 steel during continuous cooling are presented in a CCT diagram. Manganese partitioning between ferrite and austenite during intercritica...
THE EFFECT OF LEAD ON THE HOT WORKABILITY OF AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH A SOLIDIFICATION STRUCTURE
austenitic stainless steel hot workability impurities
2009/10/23
The impurities sulphur, phosphorus, lead, bismuth, tin and antimony affect the hot workability of stainless steels.
In this study we show that lead segregate to phase and solidification-grain boundar...
ECAP变形下304L奥氏体不锈钢的形变诱导马氏体相变
奥氏体不锈钢 等通道转角挤压 亚微米晶
2009/10/15
研究了304L奥氏体不锈钢在严重塑性变形(等通道转角挤压, ECAP)下发生形变诱导马氏体转变的微观特征, 包括形核特征、长大方式和相变晶体学, 探讨了粗大晶粒和亚微米晶粒发生马氏体相变的异同和微观机理. 结果表明: 粗大奥氏体晶粒发生相变时, 马氏体主要形核于微观剪切带(包括层错、变形孪晶和ε相等)的相互交割处, 马氏体与奥氏体之间为K---S(Kurduumov---Sachs)关系, 而不是...
从相变出发理解和计算变体间位向差
变体 相变晶体学 对称性
2009/10/15
本文从相变出发, 结合母相对称性建立相变与变体位向差之间的定量联系, 详细介绍了如何计算相变矩阵和以之为基础的变体间位向差, 并以fcc→bcc相变系统为例, 运用相变矩阵和对称操作矩阵计算了N--W位向关系下变体间位向差, 结果与前人从位向关系出发计算结果一致. 本文方法有助于理解位向差的成因, 特别有助于开展对无理位向关系引起的变体间位向差的分析. 文中还进一步运用点群理论讨论了立方系N--W...
时效温度对铸造超级双相不锈钢析出相的影响
铸造超级双相不锈钢 时效温度 σ相 χ相
2010/3/2
对固溶处理后的铸造超级双相不锈钢材料进行时效处理, 利用OM, SEM, XRD和TEM分析了时效温度对析出相的影响. 结果表明, 固溶后经时效处理, 金属间相在铁素体内和铁素体/奥氏体晶界析出; 650℃时效时, 析出的金属间相主要是χ相; 750℃时效时析出σ相和χ相, 此时σ相由χ相演变而来; 850℃时效下则直接析出σ相; 950℃时效后, 少量的σ相仅在铁素体/奥氏体晶界产生.
齿轮齿根的淬硬层深度研究
高频淬火 齿根 淬硬层深度
2009/9/28
研究了齿轮的整体高频淬火工艺，通过不同的淬火时间（12s、17s）获得了不同的硬化层。采用显微硬度计测量了齿轮齿根不同厚度的硬度，绘制了硬度变化规律曲线，并根据经验公式分别测算得到了它们的淬硬层深度。采用扫描电镜（SEM）观察了齿根的淬硬层部分，发现淬火时间不同时在硬化层处可获得不同的淬火组织。淬火时间为12s时组织为马氏体+铁素体+残余奥氏体；淬火时间为17s时组织为马氏体+极少量针状铁素体+残...
沉淀硬化FV520B钢的低温性能研究
马氏体不锈钢 拉伸性能 逆变奥氏体
2009/9/11
通过不同热处理和低温拉伸实验、XRD和SEM等方法研究了不同时效处理后沉淀硬化马氏体不锈钢FV520B的低温力学性能.结果表明，在高温回火条件下，FV520B钢具有良好的低温拉伸性能，冷却至液氮温度时仍保持与室温下相当的塑性，这与钢中存在的逆变奥氏体有关;低温下变形时，逆变奥氏体部分地转变为马氏体，提高了钢的塑性.不同逆变奥氏体含量的钢，在拉伸过程中转变的逆变奥氏体量也不同.
热轧带钢冷却过程奥氏体相变与温度耦合模型
热轧带钢 奥氏体 相变合
2009/9/2
验在Gleeble-3800热力模拟试验机上进行。相变与温度耦合模型的计算结果与连续冷却相变体积分数模型的计算结果相比更接近实测结果。研究结果表明：随着碳含量的增大，潜热释放量也明显的增大，当碳含量(质量分数)高于0.45%时，潜热释放量也趋于稳定；通过对计算结果和实测数据系统的比较，证明相变与温度耦合模型的优越性和精确性，耦合模型与现有模型相比，铁素体、珠光体和贝氏体的计算结果精确度最高分别提高...
借助光学金相、示差热分析、振动样品磁强计和X-射线能谱分析等分析方法,研究Ga含量对Co41Ni32-Al27-xGax合金马氏体相变和Curie点的影响。研究结果表明:合金马氏体相变温度与Ga含量成正比,在1 573和1 623 K淬火时,x增加1,马氏体相变温度提高25 K,但Ga含量对Curie点影响不大;在1 573 K淬火时,具有高有序度的马氏体相比B2结构相的Curie点高32 K,说...
陶瓷UO2孔隙率与孔隙分布的定量测量
陶瓷UO2 孔隙率 孔隙分布
2009/8/27
借助大型金相显微镜，对陶瓷UO2的孔隙率与孔隙分布金相定量测量进行研究。研究结果表明：利用组合物镜(100×，50×，20×，5×)测量陶瓷UO2的孔隙率与孔隙分布比利用单个物镜(20×)测量所得结果精度高，分布曲线更光滑；利用低倍物镜(20×，10×，5×)摄取的金相图像测量其孔隙率与孔隙分布时，采取图像背底固定法较好，利用高倍物镜(100×，50×)摄取的金相图像测量其孔隙率与孔隙分布时，采取...
42CrMo钢形变奥氏体的静态再结晶
42CrMo钢 静态再结晶 静态软化 双道次热压缩试验
2009/8/25
利用双道次热压缩的方法，在Gleeble−1500热模拟实验机上研究42CrMo钢在高温变形道次间隔时间内的静态软化行为。讨论变形温度、应变速率、变形程度与初始奥氏体晶粒尺寸对其静态再结晶行为的影响。根据实验结果，建立42CrMo钢静态再结晶动力学模型，相应的静态再结晶激活能约为187.68 kJ/mol。结果表明：变形程度对42CrMo钢的静态再结晶影响最大，变形温度和应变速率次之，...
304不锈钢棘轮变形过程中应变诱发马氏体相变行为研究
304不锈钢 棘轮变形 应变诱发马氏体相变 单轴应力循环
2009/8/11
利用OM, SEM和XRD对单轴非对称应力循环下304不锈钢棘轮变形过程中的微观组织变化进行了实验观察. 结果表明: 304不锈钢棘轮变形过程中,当棘轮应变达到一定值后会 产生应变诱发马氏体相变, 形成板条状 马氏体,并且随循环周次的增加, 形成的应变诱发 马氏体相对量逐渐增加.因马氏体相变而诱发的塑性变形对总的棘轮变形量产生一定的影响,材料的棘轮应变应由两部分组成, 即应力引起的塑性应变和相变诱...
时效时间对2101双相不锈钢电化学腐蚀行为的影响
双相不锈钢 时效 点蚀
2009/8/11
采用电化学动电位极化曲线和动电位再活化(EPR)技术系统研究了时效处理对2101双相不锈钢(DSS 2101)腐蚀行为的影响. 利用扫描电镜(SEM)观察了电化学测试之后的样品表面形貌. 结果表明: 随着时效时间的增加, 样品耐点蚀和耐晶间腐蚀能力逐步下降, 分别对应于破裂电位的下降和活化率的升高. 对于固溶样品, 点蚀优先发生在铁素体内部; 对于时效态的样品, 点蚀优先发生在氮化物附近, 即二次...
二元相图中两个被疏忽的问题
二元相图 中间相晶型转变 液− 气相态转变
2010/4/1
目前在二元相图中普遍存在两个被疏忽的问题：一是关于二元系中许多中间相在某一温度发生晶型转变时如何表示的问题，在已发表的二元相图资料中，大部分用水平实线或虚线来表示这种晶型转变，而二元相图中水平实线或虚线通常是用来表示三相平衡的等温反应，但中间相的晶型转变不是三相平衡的等温反应，所以，不能用实线或虚线来表示；二是对某些沸点较低的组元，在温度高于其沸点温度时，靠近这些组元的端际单相区应该是气相，而许多...